除塵（chén）器_推焦車除塵器_裝（zhuāng）煤車除塵器_布袋（dài）除塵器_【17C.COM環保】

除塵（chén）器構造的失穩損壞在實際工程中經常產生。當強度滿足請求時，應特殊注意構造的（de）穩固性能。以袋式除塵器中間箱體構造為例，應用ANSYS有限元剖析軟件，通過線性特點值屈曲剖析，盤算中間箱體構造的理論臨界屈曲載荷（hé），用非線性特點值b盤算箱結（jié）。斟酌初始缺點、幾何非線性和資料非線（xiàn）性的影（yǐng）響。構造的實際極限（xiàn）承載力。成果表（biǎo）明，線性特點值屈曲剖（pōu）析成果過大，隻有（yǒu）非線性特點值屈曲（qǔ）剖析才幹正確盤算構造的極限承載力。

近年來，袋式除塵器在煙氣治理方麵利用普遍，但目前除塵器的（de）構造設計重要采取（qǔ）類比法進行經驗、半經驗設計，缺乏相應的尺度和設計規範，導（dǎo）致設計不夠合理和準確[1]。目前，不斷發展的CAE技（jì）巧在除塵（chén）器部件構造、整機構造的強度（dù）盤（pán）算和穩（wěn）固性校核中（zhōng）利用較多，但重要采取線性剖析方式，而采取非線性（xìng）剖析方式的尚不（bú）多見。

構造失穩是鋼構造的重要失效情勢（shì）之一，設計時必需予以器重，構造失穩分為平衡分叉失穩、極值點失（shī）穩和躍越（yuè）性失穩[2]。構造穩固性剖（pōu）析的重要目標是斷定構造的失穩臨界載荷，常用的剖析方式包含（hán）線性特點值屈曲剖析和非線性特點值屈曲剖析，以（yǐ）上兩種方式逐漸（jiàn）成為構造穩固性剖析的（de）有力工具[3]。本文以除塵器的中箱體構（gòu）造為例，采取線性特點值屈曲剖析和非線性特（tè）點（diǎn）值屈曲剖析分辨盤（pán）算中箱體構造的失穩臨界載荷（hé），通過盤算成果評定其（qí）穩固性能和極限承載才（cái）能。

1中箱體構（gòu）造盤算模型

袋式除塵器中（zhōng）箱（xiāng）體構造外形尺為6200mm×4200mm×7500mm，側（cè）板和端板的板厚為4mm，側板槽鋼增強（qiáng）筋截麵為C160mm×63mm×6.5mm，角鋼增強筋截麵為L100mm×63mm×8mm，端板槽鋼增（zēng）強筋（jīn）截麵為（wéi）C200mm×75mm×9mm，角鋼增強筋截麵L100mm×63mm×8mm，工字鋼增強筋截麵為HW200mm×150mm×9mm×6mm，撐管截麵○102mm×90mm。

所有構件材質為Q235B，資料的彈性模量E=2.06×105MPa，屈從強度為（wéi）215MPa，非線性特點值屈曲剖析采取幻想彈塑性模（mó）型。采（cǎi）取SHELL181單元進行網格劃分。中箱體構造重要設計載荷有負壓、積灰載荷（hé）、構造自重、風載以及其他（tā）相銜接部件傳遞給中箱體的（de）載荷（hé）。

中箱體構造束縛（fù）剖析：中箱體底（dǐ）部槽鋼增強筋焊接在除塵器底梁構造的上（shàng）表麵，底梁構造自身剛度大，且（qiě）焊接在底梁上（shàng）的灰鬥構造對底梁有很大的（de）增（zēng）強作用[4]，因此在中箱體底部槽鋼增強筋下表麵施加全束縛;中箱（xiāng）體頂部槽（cáo）鋼增強筋與除（chú）塵（chén）器的噴吹箱焊接，噴吹箱自身以及與其相連的上箱體剛性都很強，因而有（yǒu）很強的平麵內剛度和平（píng）麵外剛度，因此（cǐ）在中箱體頂部槽上上表麵施加3個（gè）轉動自由度束縛（fù）和X，Z方向（xiàng）的平移自由度束（shù）縛。

2中箱體線性特點值屈曲（qǔ）剖析

線性特點值屈曲剖析一般用（yòng）於預測幻想彈性構造的理論屈曲強（qiáng）度，盤算時中不斟酌（zhuó）非線性因素和初始（shǐ）缺點的影響，因此（cǐ）其盤算成果通常為構造失穩臨（lín）界載荷（hé）的上限，隻能作為參（cān）考。另外線性特點值屈曲剖析隻能求得對應的失穩模態，不能求（qiú）出（chū）具體的（de）失穩後（hòu）變形。

線性特點值屈曲剖析可（kě）歸結為求解線性特（tè）點值問題，將求得的（de）特點值從小到大排列為（wéi）λ1，λ2，…λn分（fèn）辨稱（chēng）為：一階特點值，二階特點值…n階特點值，其對應的特點向量φ1，φ2，…φn分（fèn）辨稱為：一階屈曲模態，一階屈（qū）曲（qǔ）模態，…n階屈曲（qǔ）模態。特點值乘（chéng）以所施加載荷為構造對應的失（shī）穩（wěn）臨界載荷。

中箱體一階屈曲模態圖顯（xiǎn）示外側板先呈現屈曲變形（xíng），變形位於外側板（bǎn）中部，闡明該部位zui為單薄（báo）;內側板從第（dì）六階開端呈現屈（qū）曲變形，變（biàn）形（xíng）位於內側板中上部，端板在前6階屈曲模態中沒有產生屈（qū）曲變形。線性（xìng）特點（diǎn）值屈曲剖析盤算得到的（de）一階失穩臨界載荷（hé）P1=5.01×105Pa;六階（jiē）失穩（wěn）臨界載（zǎi）荷P2=5.96×105Pa。其中一階失穩（wěn）模態對應的失（shī）穩臨界載荷為中箱體構造的理論臨界屈曲載荷。

3中箱體非線性特點值（zhí）屈曲剖（pōu）析

非線性特（tè）點值屈曲剖析通（tōng）過采取逐（zhú）漸增添載荷的非線性靜力剖析技巧（qiǎo）求出使構造開端變得不穩固時的臨界（jiè）屈曲載荷。非線性特點值屈曲剖析可以綜合斟酌構造的強度和穩固性問（wèn）題，通過載荷—位移曲線可以把構造的強度和穩固（gù）性以至（zhì）於剛度的（de）全（quán）部變更過程明白的表現出來。剖析進程中斟酌資料和幾何（hé）非線性因（yīn）素以及構造的初始缺點對構造承（chéng）載性能的影響，得（dé）出其真實的極限承（chéng）載載荷。

剖析時施加在中箱體構造（zào）上的（de）載荷（hé）為（wéi）k×[1.2×恒+1.4×活1+0.98×(活2+活3)]，k值隻需大於線（xiàn）性特點值（zhí）屈（qū）曲剖析（xī）時的一階特點值2.4282即可，本次盤算k取2.6，構造初始缺點取中箱（xiāng）體線性屈曲剖析一階屈曲模態的1/300，其他載（zǎi）荷與束（shù）縛條件和線性（xìng）剖析時雷同。

盤算成果表明：中箱體構造在負壓、積灰載荷、構造自重、風載以及其他載荷（hé）逐漸增添進程中（zhōng）外側板中（zhōng）部先產生屈曲（qǔ）變（biàn）形，變形地位與線性特點值屈曲剖析時雷同（tóng）。先產生屈曲變形節點(編號為5086)的載荷——位移曲線呈現顯明的轉折點，表示（shì）為極值（zhí）臨界載荷點，其值為4.2×105Pa;內側板位移節點(編號為76827)的載荷（hé）——位移曲線沒有呈現顯（xiǎn）明的轉折點，表明內側板在該載荷作用下不產生屈曲變形。